Καλώς ήλθατε

Συνδεθείτε ή εγγραφείτε ως Μέλη, προκειμένου να σχολιάσετε αναρτημένα άρθρα, slides κλπ ή/και να διατυπώσετε τις δικές σας απόψεις για οποιοδήποτε θέμα τεχνικού ενδιαφέροντος.

Σάββατο, 27 Νοεμβρίου 2021

Σύγχρονα ηλιοθερμικά συστήματα. Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 --- Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός, Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.

Ηλιοθερμικά συστήματα, θέρμανση και Κ.ΕΝ.Α.Κ. Εκδήλωση ASHRAE,  16.02.2011Λέβητες – ΗλιοθερμικάΑντλίες θερμότητας – ΓεωθερμίαΣωτήρης Κατσιμίχας,  Δρ.  Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε. Περιεχόμενα • Σύγχρονα ηλιοθερμικά συστήματα. • Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος. • Συστήματα θέρμανσης και ΚΕΝΑΚ. • Παραδείγματα. Σύγχρονα ηλιοθερμικά συστήματα Εκδήλωση ASHRAE,  16.02.2011Σωτήρης Κατσιμίχας,  Δρ.  Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε. Τι είναι η ηλιοθερμία και πως χρησιμοποιείται; Ηλιοθερμία είναι η μετατροπή της ηλιακής ακτινοβολίας σε θερμότηταΟ συλλέκτης μετατρέπει την ηλιακή ενέργεια σε θερμότητα. Αυτή η θερμότητα μπορεί να χρησιμοποιηθεί για παραγωγή ζεστού νερού χρήσης,  υποβοήθηση θέρμανσης, θέρμανση πισίνας ή σε θερμικές διεργασίες Γενικά περί ηλιακών κερδών1.   Η προσφορά δεν συμπίπτει με την ζήτηση 2.   Η απόδοση είναι αντιστρόφως ανάλογη της κάλυψης Για την παραγωγή ζεστού νερού χρήσης μπορούμε να επιλέξουμε ανάμεσα σε δύο τεχνολογίες.ΘερμοσιφωνικάΕξαναγκασμένης κυκλοφορίας Θερμοσιφωνικά συστήματα Πλεονεκτήματα: 1. Φθηνό 2. Εύκολο στην εγκατάσταση. Μειονεκτήματα: 1. Μόνο για παραγωγή ζ.ν.χ. 2. Συνήθως μακριά από τις λήψεις. 3. Ελλειπής έλεγχος (θερμοστατικός,  λεγιονέλας, κλπ.) 4.  Μεγάλες απώλειες λόγω του ταμιευτήρα σε εξωτερικό χώρο. 5.  Αν η συμπληρωματική πηγή είναι λέβητας,  μέσω εναλλάκτη, η σπατάλη μπορεί να είναι σημαντική. 6.  Αν η συμπληρωματική πηγή είναι αντίσταση μπορεί να παράγει περισσότερο CO2 από έναν λέβητα. Διάγραμμα ροής ενέργειας ενός συλλέκτη άμεση ακτινοβολία συναγωγή100 %αντανάκλαση στον απορροφητή αντανάκλαση στο γυαλίάνεμος, βροχή , χιόνι απώλειες συναγωγήςαπώλειες ακτινοβολίας‐20 %διάχυτη ακτινοβολίααπορρόφηση γυαλιού‐10 % Απώλειες σωληνώσεωνΟ συλλέκτης μετατρέπει τα 2/3 της ηλιακής ακτινοβολίας σε ωφέλιμη ενέργεια.70 %Χρήσιμη θερμότητα Δομή επίπεδου συλλέκτη Συλλέκτες κενού Αποδοτικότητα συλλεκτών [%]Αποδοτικότητα συλλεκτώνΕπίπεδος συλλέκτης Επίπεδος συλλέκτης Συλλέκτης κενούΗλιακή ακτινοβολία 1000 W/m²Διαφορά θερμοκρασίας μεταξύ συλλεκτών και περιβάλλοντος [K]Οι συλλέκτες κενού έχουν σχεδόν σταθερή απόδοση σε όλες τις θερμοκρασίες Αποδοτικότητα συλλεκτών [%]Αποδοτικότητα συλλεκτών σε διάφορες τιμές ακτινοβολίαςΕπίπεδος συλλέκτης Επίπεδος συλλέκτης Συλλέκτης κενού ΔT 50 Ksolar irradiation [W/m²] Ηλιακή ακτινοβολία [W/m2]Οι συλλέκτες κενού αποδίδουν καλύτερα σε χαμηλή ηλιοφάνεια Αποδοτικότητα των δύο τύπων συλλεκτών και περιοχές εφαρμογήςΘέρμανση πισίναςΑποδοτικότητα συλλεκτών [%]1008060Παραγωγή ζεστού νερού Θέρμανση χώρωνΕιδικές διεργασίες / ηλιακή ψύξηΕπίπεδοι συλλέκτεςΣυλλέκτες κενού40200         20         40          60        80         100        120         140         160 Διαφορά θερμοκρασίας μεταξύ συλλεκτών και περιβάλλοντος [K] Τρόποι τοποθέτησης συλλεκτώνΕνσωματωμένοι στην κεραμοσκεπήΠάνω στην κεραμοσκεπήΣε επίπεδη στέγηΠάνω σε τοίχο Τύποι δοχείων αποθήκευσης • Αποθήκευση ζεστού νερού χρήσης (boiler) • Αποθήκευση νερού θέρμανσης (buffer) • Συνδυασμός (buffer + boiler) Παραγωγή ζεστού νερού χρήσης με ταμιευτήρα. Παραγωγή θέρμανσης με φόρτιση του buffer από τους ηλιακούς συλλέκτες και τον λέβητα Παραγωγή θέρμανσης και ζεστού νερού με tank in tank. Υδραυλικό μπλοκ: Θέρμανση χωρίς ηλιακή υποβοήθησηHeizkreis RL VLLP/UV2LP/UV10V0V M MVentilSpannunghydraulische Verbindung zwischenLP/UV10VGerätevorlaufHeizkreisvorlaufLP/UV20VGeräterücklaufHeizkreisrücklauf Υδραυλικό μπλοκ: Θέρμανση με ηλιακή υποβοήθηση Heizkreis RL VLLP/UV2LP/UV1230 V~0V M MVentilSpannunghydraulische Verbindung zwischenLP/UV10VGerätevorlaufHeizkreisvorlaufLP/UV2230 VHeizkreisrücklaufEingang Temperaturanhebung (Pufferspeicher unten) Ausgang Temperaturanhebung (Pufferspeicher Mitte)Pufferspeicher Υδραυλικό μπλοκ: Παραγωγή ζ.ν.χ. από λέβητα Heizkreis RL VLLP/UV2LP/UV10V230 V~ M MVentilSpannunghydraulische Verbindung zwischenLP/UV1230 VGerätevorlaufVorlauf Nacherwärmung WWLP/UV20VGeräterücklaufRücklauf Nacherwärmung WW (Pufferspeicher Mitte) Παραγωγή θέρμανσης και ζ.ν.χ. με ταμιευτήρα διαστρωμάτωσης Ταμιευτήρες διαστρωμάτωσης • The system is controlled by three temperature  sensors. • If min one temperature falls below set value  there will be transmitted a heat demand. • The heating sources provide the thermal flows in  line with demand. • Depending on their temperature, these heat  flows are then stored in the corresponding  layers in the cylinder. • domestic hot water unit and controlled heating  circuits tap the heat they require in line with  demand from the buffer cylinder. • If the cylinder sensors do not signal any heat  demand, the system will nevertheless try to  store solar energy provided that this energy can  be utilised (Buffer cylinder is charged up to its  maximum temperature of 95°C). Ταμιευτήρας διαστρωμάτωσηςΗλιακή φόρτισηΠροσαγωγή ΘέρμανσηΠαραγωγή ζεστού νερούΕπιστροφή θέρμανσης Λειτουργία 1. Θερμότητα παραγόμενη από έναν ή περισσότερους παραγωγούς θερμότητας (ηλιακά, λέβητας, αντλία θερμότητας, τζάκι,  συμπαραγωγή, κ.λ.π.) αποταμιεύεται στον ταμιευτήρα. 2. Ο ταμιευτήρας χρησιμοποιείται ως ένα ενδιάμεσο buffer για νερό θέρμανσης, το οποίο μεταφέρεται στα κυκλώματα θέρμανσης ή στον σταθμό παραγωγής ζ.ν.χ. όπου παράγει ζ.ν.χ..  Περιγραφή λειτουργίας Διακόπτης συντήρησης Διακόπτης Κυκλοφορητής Υψηλής απόδοσης κυκλοφορητής Αισθητήρας παροχής Αισθητήρας πίεσης Αισθητήρας θερμοκρασίας ΔιαστρωμάτωσηTD2 Λειτουργία θέρμανσης5 °C40 °C35 °C 35 °C35 °C Λειτουργία θέρμανσης5 °C40 °C35 °C35 °C35 °C 37 °C 37 °C Πλεονεκτήματα ταμιευτήρα διαστρωμάτωσης 1. Μπορεί να δεχθεί πολλές διαφορετικές πηγές (λέβητας, αντλία θερμότητας, ενεργειακό τζάκι, κ.α.) και να εξυπηρετήσει διαφορετικές χρήσεις (σώματα, ενδοδαπέδια, ζ.ν.χ., πισίνα,  κ.α.). 2. Εξασφαλίζει για τους συλλέκτες την χαμηλότερη δυνατή θερμοκρασία, άρα και τον βέλτιστο βαθμό απόδοσης. 3. Όταν φορτίζεται από πηγή διαφορετική από τον ήλιο δεν χρειάζεται να φορτιστεί πλήρως,  άρα εξασφαλίζει μεγάλη απόδοση για το Η/Θ σύστημα. 4. Επιτρέπει την θέση προτεραιοτήτων στις πηγές θερμότητας (κατηγορία Α διατάξεων αυτομάτου ελέγχου στον ΚΕΝΑΚ). 5. Όχι κινητά μέρη εντός του ταμιευτήρα. 6. Απλοποιεί την εγκατάσταση. Προσομοίωση ηλιοθερμικών συστημάτων Εκδήλωση ASHRAE,  16.02.2011Σωτήρης Κατσιμίχας,  Δρ.  Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε. Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος Ερωτήσεις για τον σχεδιασμό ενός ηλιοθερμικού συστήματος (1)  Υπάρχει αρκετός χώρος για τους συλλέκτες και τον ταμιευτήρα; Μπορούν οι συλλέκτες να προσανατολιστούν σωστά; Υπάρχει πιθανότητα σκίασης των συλλεκτών; Είναι δυνατόν να ενσωματώσουμε περαιτέρω καταναλώσεις (π.χ. πισίνα, πλυντήριο, κλπ); Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος Ερωτήσεις για τον σχεδιασμό ενός ηλιοθερμικού συστήματος (2)  Ποιες είναι ακριβώς οι απαιτήσεις θέρμανσης και ποια η επιφάνεια του χώρου; Τι θερμοκρασίες χρειάζεται το σύστημα θέρμανσης; Πόσοι είναι οι κάτοικοι και πότε χρειάζονται το ζ.ν.χ.; Το πρωί, το απόγευμα, ή ολόκληρη την ημέρα; Τι ζητά ο πελάτης από το ηλιοθερμικό του σύστημα; Υψηλή κάλυψη των αναγκών ή υψηλή αποδοτικότητα; Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος • Ωριαία προσομοίωση • Μέσες ωριαίες θερμοκρασίες και ηλιακές ακτινοβολίες των τελευταίων 10 ετών • Λεπτομερής μελέτη με ακριβείς απώλειες, καταναλώσεις, ώρες λειτουργίας Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος:  αποτελέσματα • Καταναλώσεις καυσίμου • Ετήσια κάλυψη και απόδοση • Ημερήσια κάλυψη • Θερμοκρασίες συλλεκτών • Απόσβεση επένδυσης Θέρμανση και Κ.ΕΝ.Α.Κ. Εκδήλωση ASHRAE,  16.02.2011Σωτήρης Κατσιμίχας,  Δρ.  Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε. Πηγές ενέργειας Πηγή ενέργειαςΣυντελεστής Εκλυόμενο CO2 ανά μετατροπής σε μονάδα ενέργειας πρωτογενή (kg/kWh) ενέργειαΗλιακή ενέργεια0,000,000Βιομάζα1,000,000Φυσικό αέριο1,050,196Υγραέριο1,050,238Πετρέλαιο θέρμανσης1,100,264Ηλεκτρική ενέργεια2,900,989→ Λαμβάνεται υπόψη μόνο η έκλυση CO2 στις εστίες καύσης Βαθμός απόδοσης λεβήτων ΣήμαΒ.Α. στην μέγιστη απόδοση Pn και Τπροσ=70°C (%)Β.Α. Στo 30% της Π.Χ.: για Pn = 24 kW απόδοσης Pn και Τπροσ=50°C (%)≥ 84 + 2 log(Pn)≥ 80 + 3 log(Pn)≥ 87 + 2 log(Pn)88,8≥ 83 + 3 log(Pn)≥ 90 + 2 log(Pn)91,8≥ 86 + 3 log(Pn)≥ 93 + 2 log(Pn)Τύπος λέβητα85,894,8≥ 89 + 3 log(Pn)Β.Α. στην μέγιστη απόδοση Pn και Τπροσ=70°C (%)Β.Α. Στo 30% της Π.Χ.: για Pn = 24 kW απόδοσης Pn και Τπροσ=50°C (%)Συνήθης≥ 84 + 2 log(Pn)86,8≥ 80 + 3 log(Pn)Χαμ. θερμοκρασιών≥ 87,5 + 1,5 log(Pn)89,6≥ 87,5 + 1,5 log(Pn)Συμπυκνώσεως≥ 91 + log(Pn)92,4≥ 97 + log(Pn)Για μονάδες, π.χ. επιτοίχιους λέβητες αερίου: Β.Α. από κατασκευαστή Λέβητες σε υφιστάμενα κτήρια • ••Η πραγματική θερμική ισχύς και ο Β.Α. (ηgm) του λέβητα προσδιορίζεται από την ανάλυση καυσαερίων. Οι πραγματικές απώλειες του κτηρίου προσδιορίζονται από την μελέτη ή, αν δεν υπάρχει μελέτη από τον τύπο: Pgen = A∙Um∙ΔΤ∙1,8  όπου Α η συνολική επιφάνεια συναλλαγής, Um = 2,5 (προ του 1979) ή 1,20 (κλιμ. ζώνη B, μετά το 1979), ΔΤ=20 για κλιμ. ζώνη Β. Ο συνολικός βαθμός απόδοσης της μονάδας παραγωγής θέρμανσης είναι:  ηgen = ηgm∙ηg1∙ηg2 Σχέση πραγματικής / υπολογιζ. ισχύος μονάδας θέρμανσης (Pm /Pgen) ng1Λέβητας με διπλάσια ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη Λέβητας με 50% μεγαλύτερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη0,85Λέβητας με 25% μεγαλύτερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη0,95Λέβητας με ίση η μικρότερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενηΣυντελεστής υπερδιαστασιολόγησης ηg10,751,00Ονομαστική ισχύς (kW) Συντελεστής μόνωσης λέβητα ηg220 ‐ 100100 ‐ 200Καλή κατάσταση μόνωσης Κατεστραμμένη μόνωση200 ‐ 300300 ‐ 400> 4000,9510,9521,000 0,9360,9490,948 Συντελεστές διόρθωσης κατανάλωσης για θέρμανση/ψύξη λόγω αυτοματισμών ΧρήσηΑΒΓΔΚατοικία0,810,881,001,10Ξενοδοχείο0,680,851,001,31Εστιατόριο0,680,771,001,23Σχολείο0,500,751,001,24Νοσοκομείο0,860,911,001,31Κατάστημα0,470,731,001,56Γραφείο0,700,801,001,51Συνεργείο0,470,731,001,56Οι κατηγορίες Α‐Δ ορίζονται στην ΤΟΤΕΕ. Κτήριο Αναφοράς Το κτίριο αναφοράς έχει την ίδια γεωμετρία, θέση, προσανατολισμό και χρήση λειτουργίας με το υπό μελέτη κτήριο. Είναι πάντα κλάση Β.60%15%105%60°C91,9%90°C 45°C70°CΥπό μελέτη κτήριοΚτήριο αναφοράς Κτήριο Αναφοράς H/M χαρακτηριστικά: με συγκεκριμένο Β.Α. Λέβητας πετρελαίου ***  σε 90/70 για θέρμανση Αν το κτήριό μας έχει αντλία θερμότητας, τότε και το κτήριο αναφοράς έχει ΑΘ με COP=3,2 σε A7W4515%Θερμοστατικός έλεγχος ανά ζώνη και αντιστάθμιση Λέβητας *** για ζ.ν.χ. 15% της ετήσιας παραγωγής ζ.ν.χ. από ηλιακά.90°C 70°CΤοπικά συστήματα ψύξης για το 50% της επιφάνειας με EER=3,0 Κτήριο Αναφοράς H/M χαρακτηριστικά: Διαφορά στην ελάχιστη ηλιακή συνεισφορά και αυτή του κτηρίου αναφοράς: 60% ‐ 15% = 45% της ενεργειακής κατανάλωσης για ζ.ν.χ.60%15%90%50°C91,9%90°C 35°C70°CΥπό μελέτη κτήριοΚτήριο αναφοράςΑν η ενεργ. κατανάλωση για ζ.ν.χ. είναι το 25% της συνολικής τότε το υπό μελέτη κτήριο πριμοδοτείται με 25% x 45% ≈ 11% Κτήριο Αναφοράς H/M χαρακτηριστικά: Το κτήριο αναφοράς έχει λέβητα πετρελαίου με συγκεκριμένο βαθμό απόδοσης: Αν το κτήριό μας έχει λέβητα φυσικού αερίου, τότε πριμοδοτείται με 5%, λόγω καλύτερου συντελεστή μετατροπής πρωτογενούς ενέργειας 60%15%93 %91,9%50°C90°C 35°C70°CΕΠΑΥπό μελέτη κτήριο Λέβητας αερίου 92% ≈ λέβητας πετρελαίου 97% Λέβητας αερίου 87% = λέβητας πετρελαίου κ.α. Κτήριο αναφοράς Παραδείγματα κατάταξης συστημάτων θέρμανσης με τον ΚΕΝΑΚ Εκδήλωση ASHRAE,  16.02.2011Σωτήρης Κατσιμίχας,  Δρ.  Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε. Παραδοχές παραδειγμάτων • Τα ακόλουθα παραδείγματα είναι υπεραπλουστευμένα και μόνο ταποιοτικά τους αποτελέσματα μπορούν να ληφθούν υπόψη και όχι τα ποσοτικά. • Για τα νεόδμητα θεωρούμε ότι τα χαρακτηριστικά του κελύφους είναι ίδια με αυτά των ελάχιστων απαιτήσεων, και άρα είναι ίδια και με αυτά του κτηρίου αναφοράς. • Εξετάζουμε μόνο κτήρια κατοικιών. • Θεωρούμε ότι η πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κ.α. για την θέρμανση είναι το 55% της συνολικής, για την ψύξη το 20% της και για τα ζ.ν.χ. το 25%. • Εξετάζουμε τα κτήρια μόνο ως προς τα συστήματα θέρμανσης και ζ.ν.χ.. Παράδειγμα 1 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα‐ Κτήριο 100m2 προ του 1980 ‐ Επιφάνεια Α = 220m2 ‐ Λέβητας 45 kW προ του 1980 ‐ Β.Α. Λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 82% ‐ Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς Pgen = A∙Um∙ΔΤ∙1,8 = 220∙2,5∙20∙1,8 =  19.800W90°C 70°C‐ Ο λέβητας είναι υπερδιπλάσιος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του κατεστραμμένη: ηgen=0,82∙0,75∙0,936  = 57,6% Παράδειγμα 1 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα15%57,6%91,9%90°C90°C 70°CΔιαφορά λόγω κελύφους: 50% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55∙(91,9/57,6 ‐1) => 33% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.:   25%∙(2,90/(0,85∙1,10/91,9%)‐1)= 46% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 300% του Κ.Α.70°CA+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΗ Παράδειγμα 2 Υφιστάμενη πολυκατοικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικούς θερμοσίφωνες ‐ Κτήριο 1.000m2 του 1990 ‐ Επιφάνεια Α = 2.500m2 ‐ Λέβητας 200 kW του 1990 ‐ Β.Α. Λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 85% ‐ Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς Pgen = A∙Um∙ΔΤ∙1,8 = 2500∙1,20∙20∙1,8  = 108.000W80°C 60°C‐ Ο λέβητας είναι 80% μεγαλύτερος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του καλή: ηgen=0,85∙0,85∙1,00 =  72,3% Παράδειγμα 2 Υφιστάμενη πολυκατοικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα 15%80°C72,3% 60°CΔιαφορά λόγω κελύφους: 30% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55∙(93,4/72,3 ‐1) => 16% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.:  25%∙(2,90/(0,85∙1,10/93,4) ‐1)= 47% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 190% του Κ.Α.90°C93,4% 70°CA+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΕ Παράδειγμα 3 Υφιστάμενη οικία με μέτριο κέλυφος και λέβητα, ηλιακό θερμοσίφωνα‐ Κτήριο 200m2 του 2000 ‐ Επιφάνεια Α = 500m2 ‐ Λέβητας 30 kW του 2000 ‐ Β.Α. λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 87% ‐ Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς Pgen = A∙Um∙ΔΤ∙1,8 = 500∙1,20∙20∙1,8 =  21.600W ‐ Ο λέβητας είναι 40% μεγαλύτερος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του καλή: ηgen=0,87∙0,95∙1,0 = 82,7%80°C 60°C Παράδειγμα 3 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλιακό θερμοσίφωνα15%82,7%91,9%90°C80°C 60°CΔιαφορά λόγω κελύφους: 20% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55∙(91,9/82,7 ‐1) => 6% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 0 Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 30% μεγαλύτερη από του Κ.Α.70°CA+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΓ Παράδειγμα 4 Νέα οικία με το ίδιο σύστημα θέρμανσης με το κτήριο αναφοράς.60%91,9%90°C 70°C Παράδειγμα 4 Οικία με το ίδιο σύστημα θέρμανσης με το κτήριο αναφοράς. 60%15%91,9%90°C91,9%90°C 70°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0 Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 11% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 11% μικρότερη από του Κ.Α. Αν ο λέβητας είναι φυσικού αερίου τότε ‐15%70°CA+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΒ Παράδειγμα 5 Οικία με λέβητα μικρότερης απόδοσης από του Κ.Α.60%88 %90°C 70°C Παράδειγμα 5 Οικία με λέβητα μικρότερης απόδοσης από του Κ.Α.60%15%88 %90°C91,9%90°C 70°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55x(91,9/88 ‐1) = 2,5% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: + 10% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 7,5% μικρότερη από του Κ.Α. Για Φ.Α.: 11,5% μικρότερη από το Κ.Α.70°CA+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΒ Παράδειγμα 6 Οικία με λέβητα συμπυκνώσεως.60%108%38°C 40°C Παράδειγμα 6 Οικία με λέβητα συμπυκνώσεως. 60%15%108%40°C38°C91,9%90°C 70°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα:  0,55∙(1‐91,9/108) => 8% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 13% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι περίπου 21% μικρότερη από του Κ.Α. Για λέβητα συμπυκνώσεως Φ.Α.: ‐25%. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω.A+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΒ+ Παράδειγμα 7 Οικία με αντλία θερμότητας αέρα/νερού.60% COP = 3,6 @ A7W4538°C 40°C Παράδειγμα 7 Οικία με αντλία θερμότητας αέρα/νερού. 60%15%3,6 40°C38°C3,2 45°C 40°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω Α/Θ:  0,55∙(1‐3,2/3,6) => 6% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.:  12% Λόγω αυτοματισμών η συνολική πρωτογενής κατανάλωση μπορεί να μειωθεί περισσότερο από 25% του Κ.Α..A+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΒ+  Παράδειγμα 8 Οικία με γεωθερμική αντλία θερμότητας.60% SPF = 5,538°C 40°C Παράδειγμα 8 Οικία με γεωθερμική αντλία θερμότητας. 60%15%5,5 40°C38°C3,2 45°C 40°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω Α/Θ:  0,55∙(1‐3,2/5,5) => 23% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 13% Αν πετύχουμε αντίστοιχη μείωση στην ενεργειακή κατανάλωση της ψύξης, μέσω παθητικού δροσισμού, τότε η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι μικρότερη από την μισή του Κ.Α. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω.A+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΑ Παράδειγμα 9 Οικία με λέβητα συμπυκνώσεως και ηλιοθερμία.75% θέρμανση 100% ζ.ν.χ. 107%38°C 40°C Παράδειγμα 9 Οικία με λέβητα συμπυκνώσεως και ηλιοθερμία. 75% θέρμανση 100% ζ.ν.χ.15%107%40°C38°C91,9%90°C 70°CΔιαφορά από Κ.Α. λόγω θέρμανσης: 0,55∙(1‐ 0,25∙91,9/107) =>  43% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ζ.ν.χ.: 25%∙(100%‐15%)=21% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 64% μικρότερη από του Κ.Α. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω 19% Συνολική πρωτογενής εν. κατ.:  29% του Κ.Α.A+ ≤ 0,33RR 0,33RR < Α ≤ 0,50RR 0,50RR < Β+ ≤ 0,75RR 0,75RR < Β ≤ 1,00RR 1,00RR < Γ ≤ 1,41RR 1,41RR < Δ ≤ 1,82RR 1,82 RR < Ε ≤ 2,27 RR 2,27 RR < Ζ ≤ 2,73 RR 2,73 RR ≤ ΗΑ+ Κατάταξη συστημάτωνΠρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση / RR Η παρουσίαση είναι στο CD. Ευχαριστώ για την ακρόαση!
Εισάγετε το όνομά σας. *
Εισάγετε το e-mail σας. *
Μήνυμα
Κάντε ένα σχόλιο για το άρθρο. Το μήνυμα σχολίου σας θα δημοσιοποιηθεί μετά από έγκριση από την αρμόδια Επιτροπή.
*

Σφάλμα

Εισάγετε το όνομά σας.

Σφάλμα

Εισάγετε το e-mail σας.

Σφάλμα

Εισάγετε μήνυμα σχολίου.

Σφάλμα

Προέκυψε ένα λάθος κατά την αποστολή του σχολίου σας, παρακαλώ δοκιμάστε ξανά αργότερα.

Μήνυμα

Το μήνυμα σχολίου απεστάλη επιτυχώς. Θα δημοσιευτεί το συντομότερο δυνατό μετά την έγκριση του από την αρμόδια Επιτροπή.